當空壓機運行參數為: 轉速2950轉/分，電機電流180安培，泵的出口壓力11.5公斤/厘 米，出口流量滿負荷。

電機與系的振幅見表，停機后，立刻檢討了復盛空壓機與泵鏡子的齊心變， 較年夜偏差為鈾向0.05毫米，在尺度范疇內，然后斷開聯軸器，使電機零丁空運。

(一) 依據現場合測得的振動數據，作振動剖析

1、從表12--1所示的振幅望出,振動的部位只產生在空壓機一端，屬于局部振動。

2、聯軸器相鄰的兩個軸承，只有電機軸承發生很年夜的振動,從而排除兩轉子齊心 前軸度誤差過年夜的問題。

3、從表12一2中空壓機零丁運行的初始報幅望出，重要是基頻混動。

此中，承垂直標的目的的基頻服動占合成振動的94%。前軸承程度標的目的的基頻證動占合成報動 的86%。后軸承垂直標的目的的基頻振動占合成振動的91.5%。

后軸承程度標的目的的基頻振動 占合成振動的83%。因為沒有攜帶其它儀器,振動相位，報動波形及轉子軸心軌跡沒有 察看，但從選頻的身分及幅值來望，可以診斷為空壓機轉子質量不服衡。

在配制均衡機的接頭盤時發明,電機聯軸器的內孔與軸共同太松，有0.12毫米的間 陂。本來為了防止在運行中聯軸器串動,用一個M10的螺詮頂著鍵,使之固定。

如許就使聯軸器的內孔中央與軸心發生了很年夜的偏疼，形成電機轉子較年夜的重心偏移，從而也就 發生了較年夜的不服衡質量，使電機空運時，撅幅達130um。

空壓機空轉時，振幅由130um陳為50im。但連泵帶負荷后，振動又年夜幅度上升, 為此，將振動旌旗燈號錄進磁帶,歸廠后輸進CF-300剖析儀中作譜剖析。

(二) 依據譜圖和表12一4作振動剖析

1、通頰振動中，有四種頻串構造，(150Hz) 為主，共中通頻占的73~83%。

2、在四種頻率中,重要以8f

8、基頻f。(50Hz) 占通頻的37~45%.(250Hz) 占通頻的15~34%。

4、5f.(350Hz) 能量較小,疏忽不計。

依據譜圖的頻串構造及各自的能量比例，診斷為空壓機支承部件強度不敷，支承 部件包含: 墊片、機座、臺板和基本。

經檢討，發明空壓機的四個支腿，是每一側的兩個支腿共用一環通長的20毫米厚的 墊鐵。

因為通長的墊鐵與支座的接觸面積很年夜，而且電機的每個地角螺栓受力不會完整 一樣，勢必會使墊鐵與底座接觸不良，造成支承部件的強度降落，使電機在滿負荷時， 發生激烈振動。

為此,加工四塊<每個支跳一塊) 與本來厚度雷同的墊鐵開機后，振動顯著下脈。

經由過程調換電機的四個支排的暖鐵，電機空運振幅502m降為10um ,連泵帶負荷振 幅由1801m降為780um，已有年夜幅度降落。

但背負荷時振動78um，仍舊較年夜，故又將 新的振動旌旗燈號錄進磁帶，輸進剖析儀內，作殘存振動剖析，以打消振動。